sábado, 31 de enero de 2015

WALES.

Las wales pueden ser tratadas como miembros horizontales continuos si son empalmados apropiadamente. Conservadoramente, se pueden tratar como si estuvieran fijas a los puntales. Para la sección mostrada en la figura 3.52a, el momento máximo para las cuñas (asumiendo están fijas a los puntales) es

viernes, 30 de enero de 2015

TABLAESTACAS

Se siguen los siguientes paso para el diseño de las tablaestacas:
Para cada sección mostrada en la figura 3.52b, determine el momento máximo de flexión.
Elija una tablaestaca que tenga un módulo de sección más grande o igual al módulo de sección requerido de la tabla 3.1.

martes, 27 de enero de 2015

CARTAS DE PRESIÓN DE TSCHEBOTARIOFF

Similar a las precedentes cartas de presión sugeridas por Peck (1969), otra forma de distribución de presión fue sugerida por Tschebotarioff (1953). Mostradas en la figura 3.51 y se usa a veces para el diseño

sábado, 24 de enero de 2015

CORTES EN SUELOS ESTRATIFICADOS.

Algunas veces, estratos de arena y arcilla se encuentran cuando un corte apuntalado esta comenzando a construirse. En este caso, Peck (1943) propuso que un valor equivalente de cohesión (concepto de = 0) pueda ser determinado de la siguiente manera: (Ver la figura 3.50a)

viernes, 23 de enero de 2015

LIMITACIONES PARA LAS CARTAS DE PRESIÓN.

Cuando utilizamos las cartas de presión recién descritas, debemos tener en cuenta los siguientes aspectos en mente:
Se aplican a excavaciones que tienen una profundidad mayor a los 6 mts
Se basan en la suposición, que el nivel freático esté debajo la base del corte.
La arena se asume como drenada y con presión de poros nula.
La arcilla se asume como no drenada y no se considera la presión de poros.

miércoles, 21 de enero de 2015

martes, 20 de enero de 2015

viernes, 16 de enero de 2015

PRESION LATERAL DE TIERRA EN ENTIBADOS.

Un muro de retención gira alrededor de su base, la presión lateral del muro es aproximadamente igual a la obtenida por medio de las teorías de Rankine o Coulomb. En contraste, los entibados muestran una deformación diferente (Fig. 3.45). Gradualmente se incrementa con la profundidad de excavación.
La variación de la deformación depende de varios factores, tales como el tipo de suelo, la profundidad de excavación, y la mano de obra. La fuerza lateral total P, impuesta sobre un muro puede ser evaluada teóricamente utilizando la teoría general de Terzaghi (Fig. 3.46a). La superficie de falla se asume como un arco de una espiral logarítmica, definida como
Una comparación de la presión lateral de tierra para entibados en arena (con un ángulo de fricción del muro 5 = 0) con una para un muro de retención (5 = 0) se muestra en la figura
En cualquier caso, cuando elegimos una distribución lateral de presión de suelo para el diseño de entibados, el ingeniero debe mantener en mente que la naturaleza de la falla en los mismos es diferente a la de los muros de retención. Después de la observación de varios entibados, Peck (1969)
sugirió la utilización de cartas  de presión para diseño de entibados en arenas y arcillas. Las figuras muestran estas cartas sugeridas por Peck, con las siguientes guías:

jueves, 15 de enero de 2015

ENTIBADOS

INTRODUCCIÓN A ENTIBADOS
Algunas veces el trabajo de construcción requiere de excavaciones de caras verticales o casi verticales por ejemplo sótanos de edificios en áreas urbanizadas o transporte subterráneo a poca profundidad debajo la superficie del suelo (construcciones de corte y tapado). Las caras verticales de los cortes necesitan ser protegidas por sistemas de apuntalamiento temporales para prevenir la falla que puede estar acompañada por asentamientos considerables o falla de la capacidad de carga de las construcciones cercanas.
La figura 3.44 muestra dos tipos de entibados comúnmente usados en la construcción.
Para diseñar excavaciones apuntaladas (p.e. seleccionar las cuñas, puntales, tablaestacas, y vigas soldadas), el ingeniero debe estimar la presión lateral de tienra para la cual los entibados estarán sujetos.

lunes, 12 de enero de 2015

RESISTENCIA ÚLTIMA DE ATADURAS DE SOSTENIMIENTO

De acuerdo a la figura 3.43, la resistencia última de las ataduras de
sostenimiento en arena es:
La magnitud de K puede ser tomada igual al coeficiente de presión de tierra
en reposo (Ko) sí la lechada de concreto en colocada bajo presión (Littlejohn,
1970). El límite menor de K puede tomarse igual al coeficiente de presión
activa de tierra de Rankine.
En arcillas, la resistencia última de las ataduras de sostenimiento puede ser
aproximadamente como:

martes, 6 de enero de 2015

RESISTENCIA ÚLTIMA DE PLACAS Y VIGAS DE ANCLAJE EN ARCILLA (condición $ =0) - II

La figura 3.42 muestra la naturaleza de variación de Fe contra H/h para una placa de anclaje empotrada en arcilla. Note que, para H/h >= (H/h)», la magnitud de Fc es igual que Fornax), la cual es una constante. Para anclajes cuadrados (B = h), Fc(max) = 9.

lunes, 5 de enero de 2015

RESISTENCIA ÚLTIMA DE PLACAS Y VIGAS DE ANCLAJE EN ARCILLA (condición $ =0) - I

También se han realizado pocos estudios para este caso, Mackenzie (1955) y Tschebotarioff (1973) identificaron la naturaleza de la vanación de la resistencia última de anclas en tira y vigas como una función de H, h y c (cohesión no drenada basada en 4> = 0) en forma no dimensional basada en
resultados de ensayos de laboratorio.
Cuando una placa de anclaje de dimensiones h x B empotrada a una profundidad H, la superficie de falla en el suelo para una carga última puede extenderse a la superficie del suelo, como se muestra en la figura 3.41a. Esta condición puede surgir cuando la relación H/h es relativamente pequeña. Sin
embargo, para valores de H/h grandes, toma lugar una falla de corte local para carga última (ver figura 3.41b).
El valor crítico de H/h para el cual una falla de corte general cambia a falla de corte local en el suelo es: