PRESION LATERAL DE TIERRA EN ENTIBADOS.

Un muro de retención gira alrededor de su base, la presión lateral del muro es aproximadamente igual a la obtenida por medio de las teorías de Rankine o Coulomb. En contraste, los entibados muestran una deformación diferente (Fig. 3.45). Gradualmente se incrementa con la profundidad de excavación.

La variación de la deformación depende de varios factores, tales como el tipo de suelo, la profundidad de excavación, y la mano de obra. La fuerza lateral total P, impuesta sobre un muro puede ser evaluada teóricamente utilizando la teoría general de Terzaghi (Fig. 3.46a). La superficie de falla se asume como un arco de una espiral logarítmica, definida como

Una comparación de la presión lateral de tierra para entibados en arena (con un ángulo de fricción del muro 5 = 0) con una para un muro de retención (5 = 0) se muestra en la figura
En cualquier caso, cuando elegimos una distribución lateral de presión de suelo para el diseño de entibados, el ingeniero debe mantener en mente que la naturaleza de la falla en los mismos es diferente a la de los muros de retención. Después de la observación de varios entibados, Peck (1969)
sugirió la utilización de cartas  de presión para diseño de entibados en arenas y arcillas. Las figuras muestran estas cartas sugeridas por Peck, con las siguientes guías:

ENTIBADOS

INTRODUCCIÓN A ENTIBADOS

Algunas veces el trabajo de construcción requiere de excavaciones de caras verticales o casi verticales por ejemplo sótanos de edificios en áreas urbanizadas o transporte subterráneo a poca profundidad debajo la superficie del suelo (construcciones de corte y tapado). Las caras verticales de los cortes necesitan ser protegidas por sistemas de apuntalamiento temporales para prevenir la falla que puede estar acompañada por asentamientos considerables o falla de la capacidad de carga de las construcciones cercanas.

La figura 3.44 muestra dos tipos de entibados comúnmente usados en la construcción.

Para diseñar excavaciones apuntaladas (p.e. seleccionar las cuñas, puntales, tablaestacas, y vigas soldadas), el ingeniero debe estimar la presión lateral de tienra para la cual los entibados estarán sujetos.

RESISTENCIA ÚLTIMA DE ATADURAS DE SOSTENIMIENTO

De acuerdo a la figura 3.43, la resistencia última de las ataduras de
sostenimiento en arena es:

La magnitud de K puede ser tomada igual al coeficiente de presión de tierra
en reposo (Ko) sí la lechada de concreto en colocada bajo presión (Littlejohn,
1970). El límite menor de K puede tomarse igual al coeficiente de presión
activa de tierra de Rankine.
En arcillas, la resistencia última de las ataduras de sostenimiento puede ser
aproximadamente como:

ESPACIAMIENTO DE PLACAS DE ANCLAJE

FACTOR DE SEGURIDAD PARA PLACAS Y VIGAS DE ANCLAJE

RESISTENCIA ÚLTIMA DE PLACAS Y VIGAS DE ANCLAJE EN ARCILLA (condición $ =0) - II

La figura 3.42 muestra la naturaleza de variación de Fe contra H/h para una placa de anclaje empotrada en arcilla. Note que, para H/h >= (H/h)», la magnitud de Fc es igual que Fornax), la cual es una constante. Para anclajes cuadrados (B = h), Fc(max) = 9.

RESISTENCIA ÚLTIMA DE PLACAS Y VIGAS DE ANCLAJE EN ARCILLA (condición $ =0) - I

También se han realizado pocos estudios para este caso, Mackenzie (1955) y Tschebotarioff (1973) identificaron la naturaleza de la vanación de la resistencia última de anclas en tira y vigas como una función de H, h y c (cohesión no drenada basada en 4> = 0) en forma no dimensional basada en

resultados de ensayos de laboratorio.

Cuando una placa de anclaje de dimensiones h x B empotrada a una profundidad H, la superficie de falla en el suelo para una carga última puede extenderse a la superficie del suelo, como se muestra en la figura 3.41a. Esta condición puede surgir cuando la relación H/h es relativamente pequeña. Sin

embargo, para valores de H/h grandes, toma lugar una falla de corte local para carga última (ver figura 3.41b).

El valor crítico de H/h para el cual una falla de corte general cambia a falla de corte local en el suelo es: